PGH4-3X/025RE11VU2德国进口rexroth力士乐液压泵

　　REXROTH不仅是世界*强公司，也是世界高科技企业之一，50多年来，BoschRexroth集团的业务部门致力于开发型液压传动领域高科技产品，其产品和品牌已享誉。力士乐的产品是的，因为在世界市场上，目前没有其他的品牌能向顾客提供所有传动与控制技术，专门化与一体化并举。正因如此，博世-力士乐在液压传动、控制及移动技术领域成为了世界性的榜样。本力士乐（BoschRexroth）为工业及工厂自动化、行走机械、以及可再生能源领域的客户提供传动、控制与移动解决方案；作为超过50万客户的共同选择，力士乐与中汇液压正不断为客户提供高质量的电控、液压、气动以及机电一体化元件和系统。BoschRexroth博世-力士乐气动产品大量应用在钻修设备的气路上，以及Caterpillar卡特匹勒与Allison艾里逊变速箱的配合中以实现动力的操作和控制。以BoschRexroth博世-力士乐高性能的液压产品为依托，Rexroth向钢铁行业提供连铸、连轧等生产线的全套液压系统和液压元件。BoschRexroth博世-力士乐在船舶和海洋钻井平台的液压和气动传动系统及控制方面具有渊博的经验，产品应用在钻井平台、推进系统、舵机系统、发动机控制系统。

　　PGH4-3X/025RE11VU2主要技术参数：

　　机座大小4,5

　　规格20…250

　　组件系列3X

　　大工作压力350bar

　　大排量250.5cm?

　　特征

　　固定排量

　　低工作噪音

　　低脉动流量

　　由于具有密封间隙补偿，因此在低速和低粘度情况下也可实现高效率

　　适合较大的粘度和速度范围

　　所有机座大小和规格之间可以相互组合

　　可与轴向柱塞泵、内啮合齿轮泵和叶片泵组合

　　适合使用HFC油液运行（密封件设计“W"）

　　用途：

　　适用于具有较大负载循环数的大功率、高压的耐疲劳驱动器，例如，塑料加工机、自动化压力机、铸造机和其他使用蓄能器充液操作的应用

　　产品说明

　　设置

　　PGM.-3X 类型液压泵为具有恒定排量的间隙补偿内啮合齿轮泵。

　　其基本构成是：安装法兰 (1)、壳体 (2)、通轴传动罩盖 (3)、小齿轮轴 (4)、内啮合齿轮 (5)、滑动轴承 (6)、轴向垫片 (7) 和止动销 (8)，以及由扇形体 (9)、扇形支撑体 (10) 和密封辊 (11) 组成的径向补偿。

　　吸油和排油过程

　　根据流体动力学安装的小齿轮轴 (4) 按所示旋转方向驱动内啮合齿轮 (5)。

　　通过在吸油范围内打开的齿隙吸入液压油。液压油通过小齿轮和内啮合齿轮之间的齿隙从吸油范围 (S) 输送到压力范围 (P)。

　　由此，液压油从闭合的齿隙排出并输送到压力油口 (P)。

　　吸油区域和压力范围由径向补偿元件（9 至 11）以及内啮合齿轮和小齿轮轴之间的齿轮啮合分隔开。

　　轴向补偿

　　压力范围中的排放区域由轴向垫片 (7) 进行轴向密封。

　　在轴向垫片背对排放区域的一侧应用了压力场 (12)。这些压力场使轴向垫片与排放区域达到平衡，从而以较低的机械损失实现理想的密封效果。

　　径向补偿

　　径向补偿元件包括扇形体 (9)、扇形支撑体 (10) 和密封辊 (11)。

　　扇形体 (9) 和扇形支撑体 (10) 排列在压力场中，以使产生的压力基本上可被止动销承受。

　　一个小的压力组件将扇形体和扇形支撑体压到小齿轮轴和内啮合齿轮的齿尖，这样即可通过自动调整间隙将压力范围密封到吸油范围。

　　这是在整个工作时间内持续保持高容积效率的先决条件。

　　扇形体和扇形支撑体的间隙调整可通过中间的密封辊来进行。

　　流体动力和流体静力安装

　　小齿轮轴 (4) 由流体动力润滑的径向滑动轴承 (6) 承受。

　　内啮合齿轮 (5) 以通过流体静力安装在壳体中。

　　齿轮轮齿系统

　　渐开线齿边的齿轮齿系统具有用于较低流量和压力脉动的长啮合长度，因此可确保低噪音运行。

　　PGH 型号液压泵为具有恒定排量的间隙补偿内啮合齿轮泵。根据流体动力学安装的小齿轮轴将驱动内啮合齿轮。通过在吸油范围内打开的小齿轮轴和内啮合齿轮齿侧间隙吸入液压油并将其送入压力范围。吸油区域和压力范围由径向补偿元件以及内啮合齿轮和小齿轮轴之间的齿轮啮合分开。

　　齿轮泵参数对内啮合齿轮泵振动和噪声的影响

　　一、噪声产生的原因

　　噪声产生的原因有下述几个方面：

　　(1)泵的固定噪声，即齿轮泵几何学上的周期性变化引起的噪声，这是由于齿轮泵在一转中流量的周期性变化所造成的。

　　(2)齿轮泵吸入空气或在吸油腔形成真空溶解在油液中的空气析出等形成气穴现象而引起的强烈噪声。

　　(3)由于卸荷槽设计不合理或制造误差，困油观象未很好消除而产生噪声。

　　(4)泵中油液流经齿谷及进、出油口时，高速流动产生的紊流声。

　　(5)齿轮啮合不正确产生的噪声，这也是齿轮泵比其他液压泵噪声高的主要原因。由于齿形不正确，齿轮表面粗糙度较高，齿轮的基节误差在旋转中产生冲击，轴线不平行齿面接触不良，齿侧间隙过小等，均可造成较强的噪声。两啮合齿接触斑点的位置，对噪声的影响亦很大，接触斑点在中部较好，若在两端或仅有两个接触点，都将引起强烈的噪声。

　　(6)泵中机械振动引起的噪声。产生机械振动有两个原因:一是由于压力波动所引起的，二是纯机械原因造成的。如轴承在工作过程中周期受力产生弹性变形，齿轮啮合等造成的机械振动。

　　二、影晌齿轮振动和噪声的因素

　　(1)齿轮类型对噪声的影响：

　　不同类型的齿轮，由于其几何特性不同将有不同形式的啮合过程。一般说来，在相同条件下，斜齿轮的噪声比直齿轮低3一10dB。通常在啮合区间具有滑动作用可减轻运动噪声。

　　(2)压力角对噪声的影响：

　　若增大压力角就会增大齿面法向力，相应会增大节线冲力和啮合冲力，因而导致振动和噪声的增大。

　　(3)重合度对齿轮噪声的影响：

　　齿轮噪声受齿轮精度的影响极大，降低齿轮噪声的根木就是提高齿轮的精度。对于精度极低的齿轮，采用其他降噪措施都是徒劳的。因此，高精度是低噪声的基础。噪声与基节误差成正比增减，当转速增高或者负荷增大，噪声增减的梯度也增大。齿轮误差会使噪声增加。齿轮的径向跳动由于声的调制，在齿轮噪声里有时产生多种尖叫声。齿面粗糙度、精度和齿面误差都对噪声的影响极大。

　　(4)齿面齿数结构形状对噪声的影响：

　　在设计时，若齿轮强度允许的话，应尽可能设计小的模数和选择合适的材料和热处理方法，以提高齿轮的强度，减小齿轮直径以利于降低噪声。

　　(5)轮齿加工工艺方法对齿轮噪声的影响：

　　实践证明，采用巧齿工艺解决齿轮噪声是一种有效方法。将齿形加工工艺采用“滚齿一一剃齿一一热处理一一晰齿"，并研究解决各道工序中出现的问题，就可以一定程度上减轻齿轮噪声。

　　(6)齿廓修形对齿轮噪声的影响：

　　由于轮齿存在齿距与基节偏差以及弹性变形，使齿轮啮入或者啮出时产生冲击。当被动齿轮基节小于公称标准时，将在齿顶发生顶刃啮合，便产生振动和噪声。

　　三、降低齿轮泵噪声的措施

　　为了降低齿轮泵的噪声，更好的适应工业过程的要求，我们应采取以下措施：

　　(1)采取优良的齿形来降低噪声

　　③利用修正内齿轮齿形，使噪声、振动减小。由于采用经特别修正的内齿轮，脉动可以非常小。由于吸油窗口大，吸油性能非常好，即使高速运转也有良好的性能。

　　④挠性轴承。采用挠性轴承支架，是为了适应小齿轮轴在受高压时的弯曲，轴承支架可作相应的弹性变形，使整个轴承接触面上的负载保持均匀。

　　⑤正确设计月牙板，提高效率，减小噪声。内啮合齿轮泵月牙板的结构设计各产品也有很多不同之处。有整体式(如GPA泵，将月牙板和泵体做成一体)和分离式(月牙板通过止动销安装在壳体上，如IPH泵)。即使同样是分离式月牙板，其月牙板也往往不是一个零件，而是由几部分组成，有的设计还对月牙板进行了修正，或将月牙板做成浮动的。所有这些努力，目的都在于提高齿轮泵的容积效率、机械效率、降低齿轮泵噪声。

　　(3)合理确定泵齿轮参数，减小流量脉动;流量脉动将导致系统产生振动和噪声，这是与现代液压系统的要求不符的。内啮合齿轮泵和多齿轮泵(复合齿轮泵)都是降低流量脉动的很好的方法。

　　(4)合理地设计卸荷槽，解决齿轮泵的困油现象;当重叠系数‘>1时，齿轮泵在啮合过程中，前一对齿尚未脱开啮合，后一对齿己进入啮合，所以同时啮合的齿就有两对。因此在两对齿之间形成了和吸压油腔均不相通的闭死容积，即困油容积，随着齿轮的旋转，闭死容积的大小还会发生变化，这就是困油现象。

　　由于液体的可压缩性很小，当困油容积由大变小时，存在于困油容积中的液体受挤压，压力急剧升高，大大超过齿轮泵的工作压力，同时困油容积中的液体也从一切可泄漏的缝隙中强行挤出，使轴和轴承受到很大的冲击载荷，产生很大的径向力，增加功率损失，并使液体发热，引起噪声和振动，降低齿轮泵的工作平稳性和寿命;当困油容积由小变大时，形成真空，使溶于液体中的空气分离出来，产生气泡，带来气蚀、噪声、振动、流量脉动等危害。

　　内啮合齿轮泵过渡区的压力变化是导致齿轮泵噪声的主要原因。本文所研究的IPH型泵在高压腔开有三角槽，因此压力升降较为缓慢而平滑，不会引起月牙板等机件的振动。这样，内啮合齿轮泵的噪声很低。

　　维修方法

　　1.齿轮泵轴磨损后的维修

　　齿轮泵中轴的磨损主要是因为轴两端与支撑滚针间的摩擦磨损，使轴径变小。如果是轻微磨损，可通过镀一层硬铬来加大此部位轴的直径尺寸，使轴得到修复。如果轴磨损严重，则应45钢或40cr钢重新制造，轴毛坯经粗、精车后，轴承部位要热处理，硬度为hrc60-65，然后再经磨削，使轴承配合部位表面粗糙度ra不大于0.32μm;轴的圆度和圆柱度允差为0.005mm;与齿轮配合部位按h7/h6、表面粗糙度ra应不大于0.63μm。

　　2.齿轮泵泵体磨损后的维修

　　泵体内表面磨损主要是吸油区段圆弧形工作面.如果出现轻微磨损，可用油石修磨去毛刺后使用。泵体是由铸铁铸造毛坯成型，出现严重磨损时应更换新件。如果泵内齿轮两端面是用磨削修复，则泵体宽度尺寸也要改变，与齿轮两端修磨去掉的尺寸相等，重新加工后的泵体两端面应达到图3所示的技术要求。

　　3.齿轮泵两端盖磨损之后的维修

　　齿轮泵的端盖用铸铁制造，出现磨损现象后，轻微的可在平板上研磨修平，磨损比较严重时应在平面磨床上磨削修平。修磨后的端盖与泵体配合连接的平面接触应不低于85%.平面度允差、端面对孔中心线的垂直度允差、两端面的平行度允差和两轴孔中心线的平行度允差均为0.01mm。磨削后的表面粗糙度ra应不大于1.5μm。

　　4.齿轮泵用滚针轴承的维修更换

　　泵中零件维修后，轴承滚针应更换。对滚针要求是：全部滚针直径的尺寸误差不应超过0.003mm，长度允差为0.1mm，与轴配合间隙应在0.01mm左右;滚针装配时要按数量要求充满轴承壳内，滚针间要相互平行布置

　　相关型号推荐

　　A2FM 32/61W VBB010

　　A2FM10/61W-VPB040

　　A2F032/61RPBB05

　　A2FO160/61R-PPB05

　　A2FO160/61RVPB05

　　A2FO250/60R-VPB05

　　A2FO250/60RVPB11

　　A2FO355/60RVPB11

　　A4VSO71EO2/10R-PPB13NOO

　　A4VSO40DR/10R-PPB13N00

　　A4VSO125DR/30R-PPB13N00

　　A4VSO125DR/30R-PB13N00-SO127

　　A4VSO180DRG/30R-PZB1+A4VSO40DRG/10R-PZB13

　　A4VSO180DR/30R-PPB13N00

　　A4VSO250DFR/30R-PPB13N00

　　A4VSO500HS4/30R-PZH25N00

　　A4VSO500E02/30R-PPH13N00

　　A10VS018DR/31R-PPA12N00

　　A10VS018DR/31R-PPA12NOO

　　A10VSO28DFLR/31R-PPA12NOO

　　A10VS071DR/31R-PPA12N00

　　A10VSO100DR/31R-PPA12NOO

　　A10VSO45DFR/31R-PPA12K68

　　A10VSO140DR/31R-PPB12N00

　　A10VSO140DFR/31R-PPB12K26

　　A10VSO140DFR1/31R-PPB12N00

　　AA10VS045DFR/31R-PKC62N00

　　AA10VSO100DFR/31L-PKC62K03

　　AA10VSO140DRG/31R-PKD62N00

　　A10VSO100DFLR/31R-PPA12K26+A10VSO45DFR1/31R-PPA12N00

　　A10VSO140DFLR/31R-PPB12N00

　　E-A10VSO45DR/31R-PPA12N00

　　E-A10VSO100DR/31R-PPA12N00

　　E-A10VSO140DR/31R-PPB12NOO

　　E-A4VSO125DR/30R-PPB13N00

　　E-A4VSO180DR/30R-PPB13N00

　　A4VSO250E01/30R-PPB13N00-S0368

　　E-A10VSO140DR/31R-PPB12NOO

　　A4FO500/30R-PZH25N00

　　A4VG180EP2MT1/32RNZD02F0215+A10V028DR/31R-PSC12N00

　　A4VSG250EO1/22R-PPB10N000N